（2）整机频响的扩展
　　
　　单端A类输出级。即使名机频响下限也大多以40Hz为限，其原因是单端A类输出变压器初级有较大的恒定电流，为了避免磁饱和。铁芯必须留较大的空气隙。使铁芯有效导磁率降低。因而初级电感量受限。三级放大器中任何一级的低端截止频率大于10Hz，使总频率特性达到20Hz以下都是不可能的。南计算可以得出，当输出级的低端截止频率为10Hz时，输出变压器初级电感量形成分路感抗必须在最佳负载阻抗的5倍以上，否则初级感抗的分流将使低音频率输出大幅降低。本机负载阻抗为2kΩ，欲使初级在10Hz时的感抗大于10kΩ，则电感量应符合下式：

　　2πfL=10kΩ，则f=10Hz时L=159H（亨利）。

　　在A类放大中，变压器初级有60mA左右直流电流，为了避免恒定磁场使铁芯磁饱和。需将铁芯单向插片。留有0.2mm左有的空气隙，要达到初级电感160H，必须增多初级匝数，铁芯窗口难以容纳。而且匝数过多初级绕组分布电容增大。影响高端截止频率。因此一般A类单端输出变压器初级电感量大多在40H～80H之间，使输出级低端转折频率即使采用80H初级电感最，其20Hz时感抗ZL=10kΩ。当输出级最佳负载阻抗为2kΩ时分流比低到1/5，仅可确保20Hz时输出功率无明显下跌。若电感量低至40H，则使其感抗在20Hz时为5kΩ左右，当放大器最佳负载为5kΩ时，输出功率将下降-3dB（功率比，相当于衰减量为50%）。由此关系可以得出。放大器的负载阻抗越高。为保持足够下限频率。输出变压器的初级电感需越大。

　　本机中负载阻抗仅2kΩ，设计输出带宽为20Hz～20kHz<1dB，为了使输出变压器在20Hz时输出衰减量低于50%，要求输出变压器初级电感量不小于50H，即感抗达到最佳负载阻抗3倍。在此原则下电压放大器的两级RC耦合电路，低端转折频率各为0.7Hz和4.8Hz，足以保证20Hz低频的平衡传输。需注意的是，三级放大器耦合电路转折频率切忌重叠。拉开适当距离。实现参差补偿。可防止频响曲线过大的起伏。

　　3.电源的特殊设计
　　
　　胆机的供电。目前的趋势是半导体整流使用越来越广泛。自从马兰士-9、麦景图MC-275、SL-3、OTL-1等名机首开先河采用半导体整流、稳压供电以来，日本的业余胆机DIY者采用也日益增多。虽然胆管整流有其优势，但说与胆味有必然联系也不尽然。半导体整流耐冲击电流、电压较高。对电源噪声隔离效果差的弱点也完全可以在电路设计中加以克服。

　　本机供电输出级只需200V，鉴于6C19板耗所限。A类状态切勿超出+10%，否则形成静态板耗超限。为了保证200V不超限，且有良好的滤波效果，300V整流输出由BU806组成降压、电子滤波电路，将分压器、滤波器设在其基极。由于BU806为达林顿功率管，β可达750～1000，即使同时向左右两声道放大器供电。输出级电流也仅2×60mA，对ICm=6A的BU806而言，压降100V/120mA，功耗仅12W，利用机器铝底板散热也可满足。

　　前级放大器需输出45Vp-p的驱动电压。如果采用200V供电是难以实现的，由12AU7特性可知，当板极供电为200V，输出35Vp-p信号时，本级非线性失真已达13％，而采用300V板极供电，当输出信号为45Vp-p时，非线性失真不超过5.5％。故前级采用300V供电是必要的。南于两级电压放大器总电流不超过10mA，故可采用阻值稍大的退耦电阻，在47μF大电容的配合下达到要求的纹波率。

　　4.DIY应注意之处
　　
　　首先是输出变压器的自制。原则上和2A3的A类放大器相同，其初级匝数可减少为2800匝，以配合本机2000Ω的初级阻抗。采用20mm×25mm的铁芯截面。保证初级电感不低于50H。

　　整机三级放大器均采用低、中μ三极管，为保证频响上限的改善。调整中可在三管阴极电阻上（除大容量电解电容以外）并联接入0.1～0.22μF/60V的薄膜电容器。

　　如欲提高输出功率到5W以上，可采用2只6C19并联运用。

　　只将820Ω阴极自给偏压电阻改为400Ω，输出变压器初级阻抗改为1000Ω。方法是：按初、次级匝数比1kΩ/8Ω的方根值11.2，改变绕组数据。本例为初级绕2000匝，8Ω绕180N，4Ω绕130匝。初级线径选用φO.25mm左右，次级不变。

　　三级放大器开环增益较高。由于相移的增大易产生反馈而振荡。手工搭焊时应采取各级放大器的一点接地。最后以接地母线（不低于φ1mm裸铜线），将三级接地点相连到电源负极。所谓每级放大器一点接地。是指在同一级放大器不能将接地点随意焊在接地母线上。必须接于同一点。否则静态输出噪声会增大。下图中已对各级一点接地画出示意接法。

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